--- title: "Raccordement de stockage par batteries : kVA et défauts | Entogo" description: "Un onduleur de batteries de 2 MW respectant la capacité réactive exigée par IEEE 1547 est une source de 2222 kVA." url: https://entogo.ca/fr/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/ lang: fr-CA type: article image: https://entogo.ca/_astro/battery-storage-interconnection-transformer-sizing.B07z-eni.jpg datePublished: 2026-09-21 dateModified: 2026-09-21 alternates: en: https://entogo.ca/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/ fr-CA: https://entogo.ca/fr/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/ fr: https://entogo.ca/fr/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/ es: https://entogo.ca/es/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/ ar: https://entogo.ca/ar/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/ site: https://entogo.ca/ llms: https://entogo.ca/fr/llms.txt --- Accueil › Analyses › Dimensionner un raccordement de stockage par batteries : kVA et %Z Stockage d'énergie # Dimensionner un raccordement de stockage par batteries : kVA et %Z Entogo 21 septembre 2026 ![Poste de moyenne tension et équipement de distribution d'électricité au crépuscule, le point de raccordement au réseau d'un système de stockage d'énergie par batteries](https://entogo.ca/_astro/battery-storage-interconnection-transformer-sizing.B07z-eni_VK898.webp) Photo — Evgeniy Alyoshin · [Unsplash](https://unsplash.com/photos/a-couple-of-power-lines-sitting-next-to-each-other-FXw3zkbqd0w) · [Unsplash License](https://unsplash.com/license) En bref Un onduleur de batteries de 2 MW respectant la capacité réactive exigée par IEEE 1547 est une source de 2222 kVA; il lui faut donc un transformateur de 2500 kVA, 2673 A de conducteur selon NEC 705.28, et un appareillage de 65 kA dès que le courant de défaut au jeu de barres de 600 V atteint 44,403 A. ## Points clés - La norme IEEE 1547-2018 fixe la capacité réactive de catégorie B à 44 % de la puissance apparente nominale, une valeur choisie pour correspondre à un facteur de puissance de 0.90; un onduleur de 2 MW est donc une source de 2222 kVA. - Arrondissez 2222 kVA à l'échelon supérieur de la gamme ANSI/IEEE C57.12, soit un transformateur de 2500 kVA — une charge de 88.9 % est correcte, et un appareil de 3000 kVA n'apporte aucune conformité réglementaire supplémentaire. - NEC 705.28(A) et 705.30 imposent 125 % aux conducteurs et au dispositif de protection, non au kVA du transformateur — 1.25 x 2138 A = 2673 A, soit un disjoncteur de 3000 A selon NEC 240.6(A). - À une impédance de 5.75 %, le jeu de barres de 600 V reçoit 41,837 A par le transformateur, plus 2,566 A de l'onduleur à 1.2 pu, pour un total de 44,403 A — ce qui exclut un appareillage de 42 kA. - La règle 64-112 du CEC plafonne les sources en rétroalimentation à 120 % de la valeur nominale d'un jeu de barres pour les bâtiments non résidentiels, et à 125 % pour les logements. - La règle 84-012 du CEC dimensionne la protection contre les surintensités du transformateur selon la section 26, chaque enroulement étant évalué comme primaire, car la puissance circule dans les deux sens. Un système de stockage d’énergie par batteries s’achète en mégawatts et en mégawattheures, mais tout ce qui se trouve entre lui et le réseau s’achète en kVA, en ampères et en kA. C’est dans cette conversion que les dossiers de raccordement dérapent. Un **système de conversion de puissance** de 2 MW respectant la capacité réactive exigée par IEEE 1547-2018 n’est pas une source de 2000 kVA — au facteur de puissance de 0.90 auquel correspond cette capacité, c’est une source de **2222 kVA**, qui s’arrondit à l’échelon supérieur de la gamme ANSI/IEEE C57.12 pour donner un transformateur de **2500 kVA**, tire **2138 A** en continu à 600 V, et nécessite **2673 A** de conducteur ainsi qu’un dispositif de **3000 A** une fois que NEC 705.28(A) applique son facteur de 125 %. Le premier chiffre détermine tous ceux qui suivent. Ce qui suit est la chaîne complète — kVA de l’onduleur, kVA du transformateur, %Z, courant de défaut et les articles derrière chaque étape — et ce sont les règles qu’exécute le [calculateur de dimensionnement et de protection des transformateurs](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator/) intégré au site. ## Pourquoi les kW de l’onduleur ne sont pas les kVA que porte le transformateur Un bloc de batteries se spécifie en kW et en kWh — cette répartition est expliquée dans [comment dimensionner un système de stockage d’énergie par batteries](https://entogo.ca/insights/how-to-size-a-battery-energy-storage-system-power-vs-energy/). Le raccordement, lui, se spécifie en kVA, car l’échauffement suit le courant et le courant suit la puissance apparente. Le pont entre les deux est le [facteur de puissance](https://entogo.ca/fr/glossary/#kva-rating) que l’onduleur doit maintenir. C’est la norme **IEEE 1547-2018** qui pose cette exigence. La catégorie A doit injecter de la puissance réactive jusqu’à 44 % de sa puissance apparente nominale de plaque signalétique et en absorber jusqu’à 25 %; la catégorie B doit faire les deux à 44 %, sur toute la plage A de tension ANSI C84.1 plutôt qu’à la seule tension nominale. Le résumé d’EPRI en donne la raison : « The 44% capability was chosen to correspond to a 0.90 power factor at rated active power. » Les distributeurs exigent généralement la catégorie B à l’échelle du mégawatt — voir [ce qu’exige IEEE 1547-2018](https://entogo.ca/fr/insights/ieee-1547-der-grid-interconnection/). > S (kVA) = P (kW) ÷ PF Un bloc de 2000 kW tenu de maintenir un facteur de puissance de 0.90 est une machine de 2222 kVA. Placez-y un transformateur de 2000 kVA et il fonctionnera en surcharge de 11 % chaque heure où le distributeur demande des vars. | Ce qui est dimensionné | Article régissant | Le multiplicateur | | --- | --- | --- | | Puissance apparente de l’onduleur à partir de la puissance active | Capacité réactive selon IEEE 1547-2018 | ÷ 0.90 (44 % réactif) | | kVA du transformateur | Puissance nominale continue selon IEEE C57.12.00 | × 1.00, puis arrondir à l’échelon supérieur | | Courant admissible du conducteur du circuit de sortie | NEC 705.28(A) | × 1.25 du courant de plaque signalétique | | Dispositif de protection contre les surintensités sur ces conducteurs | NEC 705.30 | × 1.25 du courant de plaque signalétique | | Conducteurs et dispositif de sortie du SSE | NEC 706.30 et 706.31 | × 1.25 du courant de plaque signalétique du SSE | | Raccordement en rétroalimentation à un jeu de barres existant | NEC 705.12(B), CEC 64-112 | 120 % de la capacité nominale du jeu de barres | | Protection du transformateur lorsque la puissance circule dans les deux sens | NEC 450.3 avec 705.30(F)(1), CEC 84-012 avec la section 26 | Le NEC désigne un seul côté comme primaire; le CEC prend chaque côté à tour de rôle | ## Quelle taille de transformateur faut-il pour un bloc de batteries de 2 MW ? ### Un exemple chiffré — 2 MW / 4 MWh à 600 V vers une artère de 12.47 kV Un site commercial et industriel ajoute un système de 2 MW / 4 MWh pour l’écrêtage des pointes et le soutien de var. La sortie de l’onduleur est en 600 V triphasé, 60 Hz; l’artère est à 12.47 kV; le raccordement se fait par un transformateur élévateur dédié, et non par rétroalimentation. > I = kVA × 1000 ÷ (√3 × V\_LL) 1. **Puissance apparente que doit porter le transformateur.** Le distributeur exige la catégorie B d’IEEE 1547, donc l’onduleur maintient un facteur de puissance de 0.90 à la sortie nominale : 2000 kW ÷ 0.90 = **2222.2 kVA**. 2. **Courant de sortie CA nominal continu.** 2 222 200 ÷ (√3 × 600) = 2 222 200 ÷ 1039.23 = **2138.3 A**. C’est le courant de plaque signalétique dont dépend chaque règle en aval. 3. **Puissance nominale du transformateur.** Arrondissez 2222.2 kVA à l’échelon supérieur de la gamme normalisée — 1500, 2000, **2500**, 3000 kVA. La charge est de 2222.2 ÷ 2500 = **88.9 %**, un point de service continu correct pour un appareil nominal selon IEEE C57.12.00 à une température ambiante de 30 °C. La convention de 80 % dans [comment dimensionner un transformateur](https://entogo.ca/fr/insights/how-to-size-a-transformer-kva-selection/) couvre une charge de bâtiment diversifiée susceptible de dépasser sa demande calculée; un onduleur à courant limité ne le peut pas, donc 2222.2 ÷ 0.8 = 2778 kVA fait acheter un appareil de 3000 kVA pour un risque qui n’existe pas. 4. **Conducteurs et dispositif basse tension.** NEC 705.28(A) exige que les conducteurs du circuit de sortie soient nominalisés à au moins 125 % du courant de plaque signalétique, et NEC 705.30 impose de même pour le dispositif de protection contre les surintensités : 1.25 × 2138.3 = **2672.9 A**. La prochaine valeur normalisée selon NEC 240.6(A) est **3000 A**, de sorte que le tableau de distribution porte un jeu de barres et un disjoncteur principal de 3000 A. 5. **Courant à pleine charge en moyenne tension.** À la puissance nominale du transformateur : 2 500 000 ÷ (√3 × 12 470) = 2 500 000 ÷ 21 598.7 = **115.7 A**. En découlent le sectionneur primaire, le câble et le rapport du TC — un TC de 200:5 laisse la marge que permettent les réglages de NEC 450.3(A) au-dessus de 1000 V. 6. **Courant de défaut au jeu de barres de 600 V.** Le courant à pleine charge au secondaire est de 2 500 000 ÷ 1039.23 = 2405.6 A. À une impédance spécifiée de 5.75 % ([quel %Z spécifier](https://entogo.ca/insights/transformer-impedance-percent-z-selection/)), la contribution d’une source infinie est de 2405.6 ÷ 0.0575 = **41 837 A**, et l’onduleur ajoute 1.2 × 2138.3 = **2 566 A**, pour un total de **44 403 A**. 7. **Valeurs nominales de l’appareillage.** 44.4 kA exclut un appareillage de 42 kA; le tableau de distribution, son disjoncteur principal et chaque dispositif d’artère doivent avoir une valeur nominale de **65 kA** — voir [courant de défaut disponible et tenue au courant de court-circuit de l’appareillage](https://entogo.ca/insights/available-fault-current-sccr-what-to-specify/). **Étape 1 — puissance apparente que doit porter le transformateur** — `S = P / PF` with P = 2000 kW, PF = 0.9 rapport → **S = 2,222.2 kVA** **Étape 2 — courant de sortie CA nominal continu à 600 V** — `I = S * 1000 / (sqrt(3) * V)` with S = 2222.2 kVA, V = 600 V → **I = 2,138.3 A** > I\_min = 1.25 × I\_rated **Étape 4 — seuil minimal des conducteurs et du dispositif à 125 %** — `Imin = 1.25 * I` with I = 2138.3 A → **Imin = 2,672.9 A** Chaque étape découle de celle qui la précède, et la seule donnée mesurée est la plaque signalétique de l’onduleur. Changez la taille du bloc ou la tension dans le [calculateur de dimensionnement et de protection des transformateurs](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator/) et toute la chaîne se déplace ensemble. ## Que donnent les tailles de blocs normalisées ? Le tableau applique la même chaîne à un facteur de puissance de 0.90, le transformateur et le dispositif étant chacun arrondis à la hausse — l’échelle ANSI pour l’un, NEC 240.6(A) pour l’autre. | Puissance active de l’onduleur | kVA à 0.90 PF | Transformateur normalisé | BT | Courant nominal de l’onduleur | Seuil de 125 % | Dispositif normalisé | Courant du transformateur à 12.47 kV | Courant du transformateur à 27.6 kV | | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | | 500 kW | 555.6 kVA | 750 kVA | 480 V | 668.2 A | 835.3 A | 1000 A | 34.7 A | 15.7 A | | 1000 kW | 1111.1 kVA | 1500 kVA | 600 V | 1069.2 A | 1336.5 A | 1600 A | 69.4 A | 31.4 A | | 1500 kW | 1666.7 kVA | 2000 kVA | 600 V | 1603.8 A | 2004.7 A | 2500 A | 92.6 A | 41.8 A | | 2000 kW | 2222.2 kVA | 2500 kVA | 600 V | 2138.3 A | 2672.9 A | 3000 A | 115.7 A | 52.3 A | À 1500 kW, le seuil de 125 % est de 2004.7 A — 4.7 A de plus que la valeur normalisée de 2000 A, ce qui impose un dispositif de 2500 A et un jeu de barres assorti. ## Quel courant de défaut arrive au jeu de barres basse tension ? Deux sources alimentent un défaut sur ce jeu de barres, et elles se comportent de façon totalement différente. > I\_sc (transformer) = I\_FLA ÷ (%Z ÷ 100) > I\_sc (total) = I\_sc (transformer) + k × I\_PCS Le réseau fournit tout ce que permet l’**impédance en pourcentage** — l’hypothèse de source infinie utilisée pour [dimensionner la protection contre les surintensités du transformateur](https://entogo.ca/fr/insights/transformer-overcurrent-protection-fault-current/). L’onduleur, lui, ne fournit que ce que ses semi-conducteurs peuvent supporter. L’IEEE Power System Relaying Committee situe cela dans « a typical range between 1.1 pu to 2.0 pu » du courant nominal, et note qu’une ressource « having its current limit capped at 120% » injecte beaucoup moins de courant de séquence négative qu’une machine synchrone. Ce 120 % est une limite de courant donnée à titre d’exemple, et non un multiplicateur recommandé; le k utilisé ci-dessous est de 1.2 parce que les fiches techniques le déclarent couramment, et c’est de la fiche technique qu’il doit provenir. L’impédance est une ligne du bon de commande, pas une propriété intrinsèque d’une valeur nominale. Pour l’appareil de 2500 kVA, 600 V ci-dessus : | %Z spécifié | Contribution du transformateur | Onduleur à 1.2 pu | Total au jeu de barres | Plus petite valeur nominale usuelle d’appareillage BT qui convient | | --- | --- | --- | --- | --- | | 4.5 % | 53 458 A | 2 566 A | 56 024 A | 65 kA | | 5.75 % | 41 837 A | 2 566 A | 44 403 A | 65 kA | | 6.5 % | 37 009 A | 2 566 A | 39 575 A | 42 kA | | 8.0 % | 30 070 A | 2 566 A | 32 636 A | 42 kA | | 10.0 % | 24 056 A | 2 566 A | 26 622 A | 42 kA | **Étape 6 — courant de défaut au jeu de barres de 600 V** — `Isc = Ifla / (Z / 100) + k * Ipcs` with Ifla = 2405.6 A, Z = 5.75 %, k = 1.2 rapport, Ipcs = 2138.3 A → **Isc = 44,402 A** L’écart entre 5.75 % et 6.5 % fait passer l’ensemble d’une classe de 65 kA à une classe de 42 kA, et il est déterminé avant même que le transformateur ne soit libéré pour fabrication. Ce n’est pas sans coût — l’impédance influe aussi sur la régulation de tension — et l’impédance de plaque signalétique comporte une tolérance; utilisez donc la valeur mesurée lors de l’essai de routine. ## Où le Canada diffère — CEC, sections 64 et 84 L’arithmétique est identique au Canada; ce qui diffère, c’est le cheminement réglementaire. Le Code canadien de l’électricité répartit la tâche entre la **section 64** (systèmes d’énergie renouvelable) et la **section 84** (raccordement des sources de production d’énergie électrique). Trois divergences comptent. Premièrement, la limite de rétroalimentation. NEC 705.12(B) permet que la somme du dispositif de la source et du dispositif d’alimentation du jeu de barres atteigne 120 % de la valeur nominale du jeu de barres — cette disposition se trouvait à 705.12(B)(3)(2) dans l’édition 2020 du NEC et s’est déplacée d’un cycle à l’autre, il faut donc citer l’édition adoptée par l’autorité compétente. La règle 64-112 du CEC exprime la même idée, mais avec une répartition : « the sum of the ampere ratings of the overcurrent devices in source circuits supplying power to a busbar or conductor may exceed the busbar or conductor rating to a maximum of 120% of the rating of the busbar or conductor », et 125 % pour les logements. Aucune des deux ne s’applique à l’exemple chiffré — un transformateur élévateur dédié sur sa propre artère n’est pas une rétroalimentation sur un jeu de barres partagé. Deuxièmement, la protection du transformateur, là où les codes divergent réellement. La règle 84-012 la dimensionne selon la section 26 **en considérant tour à tour chaque côté du transformateur comme le primaire** — les deux enroulements sont soumis au test. Le NEC désigne un seul primaire : selon 705.30(F)(1), c’est le côté où le courant de défaut disponible est le plus élevé, et le tableau 450.3(A) au-dessus de 1000 V ou le tableau 450.3(B) en dessous fixe les pourcentages, qui diffèrent des valeurs de la règle 26-254 du CEC exposées dans l’[article sur la protection contre les surintensités](https://entogo.ca/fr/insights/transformer-overcurrent-protection-fault-current/). Troisièmement, l’isolement : les règles 84-010, 84-020, 84-022 et 84-024 imposent une protection depuis chaque source ainsi qu’un dispositif de sectionnement ouvrant simultanément tous les conducteurs non mis à la terre, la règle 64-060 fait de même du côté de l’onduleur, et la règle 84-030 exige un avis d’avertissement et un schéma unifilaire au point de branchement. ### Le même bloc sur une artère canadienne de 27.6 kV Les étapes 1 à 4 sont inchangées — 2222.2 kVA, 2138.3 A, un transformateur de 2500 kVA, un disjoncteur principal de 3000 A. Seul le primaire change : 2 500 000 ÷ (√3 × 27 600) = 2 500 000 ÷ 47 804.6 = **52.3 A**, soit moins de la moitié du cas à 12.47 kV, de sorte qu’un TC de 100:5 remplace le 200:5. **Cas canadien — courant à pleine charge du primaire à 27.6 kV** — `I = kVA * 1000 / (sqrt(3) * V)` with kVA = 2500 kVA, V = 27600 V → **I = 52.3 A** ## Ce qu’il faut spécifier - **Puissance apparente nominale de l’onduleur en kVA au facteur de puissance requis** — 2222 kVA pour un bloc de 2000 kW à 0.90 PF, selon la catégorie IEEE 1547-2018 nommée dans l’entente de raccordement. - **kVA du transformateur selon l’échelle normalisée, avec la charge indiquée** — 2500 kVA à 88.9 % ici, sur la base de la puissance nominale continue d’IEEE C57.12.00. Indiquer la température ambiante et l’altitude si le site sort de la base de 30 °C, 1000 m. - **Impédance en pourcentage comme valeur spécifiée** — 5.75 % donne 44 403 A à un jeu de barres de 600 V et un appareillage de 65 kA; 8 % donne 32 636 A et un appareillage de 42 kA. Le chiffre provient de l’étude de court-circuit. - **Courant admissible des conducteurs et valeur nominale du dispositif à 125 % du courant de plaque signalétique** — 2672.9 A, arrondi à 3000 A selon NEC 240.6(A), conformément à NEC 705.28(A) et 705.30, ou à NEC 706.30 et 706.31 lorsque la plaque signalétique du SSE gouverne. - **Contribution au défaut de l’onduleur comme valeur en unité relative déclarée** — de 1.1 à 2.0 pu, soit la plage de l’IEEE PSRC; nommer la limite et sa durée pour que l’étude de coordination dispose d’un chiffre. - **Courant d’enroulement en moyenne tension, BIL et rapport du TC** — 115.7 A à 12.47 kV ou 52.3 A à 27.6 kV; la [classe de tension](https://entogo.ca/fr/glossary/#voltage-class) détermine le [BIL](https://entogo.ca/fr/glossary/#bil). - **Protection et sectionnement, dans les deux sens** — NEC 450.3 avec 705.30(F)(1), ou CEC 84-012 avec la section 26 et les dispositifs de sectionnement des règles 84-020 à 84-024, avec des réglages fournis par le distributeur. ## Erreurs courantes - **Dimensionner le transformateur à partir des kW.** Un onduleur de 2000 kW sur un transformateur de 2000 kVA fonctionne à 111 % chaque fois que le distributeur exige les vars qu’IEEE 1547 l’oblige à fournir. Le chiffre correct est 2222 kVA, arrondi à 2500 kVA. L’exigence de répartition réactive de l’étude de raccordement révèle cette erreur. - **Reporter une marge côté charge sur un transformateur côté onduleur.** 1.25 × 2222 kVA = 2778 kVA, et la convention de 80 % donne la même réponse, poussant la commande vers un appareil de 3000 kVA. NEC 705.28(A), 705.30 et 706.30 appliquent le multiplicateur aux conducteurs et aux dispositifs de protection contre les surintensités; un transformateur construit selon IEEE C57.12.00 est nominalisé pour une pleine charge continue, et la source ici ne peut dépasser sa plaque signalétique. - **Ignorer la contribution de l’onduleur au courant de défaut du jeu de barres.** Le chiffre du seul transformateur à 5.75 % est 41 837 A, sous une valeur nominale de 42 kA. Ajoutez les 2 566 A que l’onduleur apporte à 1.2 pu et le total est de 44 403 A, ce qui rend cet appareillage sous-dimensionné. Une étude qui modélise le stockage comme une charge passive passe cela sous silence. - **Arrondir le dispositif de protection contre les surintensités vers la valeur normalisée inférieure.** À 1500 kW, le seuil est de 2004.7 A — un dispositif de 2000 A manque de 4.7 A. NEC 240.6(A) indique 2500 A comme prochaine valeur normalisée, et le jeu de barres suit. - **Citer la règle des 120 % pour le jeu de barres à partir du mauvais cycle, ou là où elle ne s’applique pas.** Elle s’est déplacée au sein de l’article 705 d’une édition à l’autre, et elle ne régit que les rétroalimentations sur un jeu de barres partagé. Un transformateur élévateur dédié sur sa propre artère est dimensionné selon NEC 705.28(A), et non 705.12(B). ## Où Entogo s’intègre Entogo, dont le siège est à Toronto, fabrique des transformateurs, des postes préfabriqués, de l’appareillage de commutation et des équipements de stockage par batteries dans sa propre usine d’origine intégrée verticalement. Un équipement élévateur comme le [poste-skid solaire et stockage](https://entogo.ca/fr/products/solar-storage-skid-substation/) couvre des classes de tension jusqu’à 34.5 kV et est conçu et fabriqué selon IEEE C57.12.34, C57.159 et C37.121; homologable UL (cULus)/CSA sur demande. Des ensembles basse tension comme le [tableau de distribution basse tension](https://entogo.ca/fr/products/low-voltage-switchboard/) sont conçus et fabriqués selon UL 891 à 600 V et moins, la classe d’équipement dans laquelle se situent le jeu de barres de 3000 A et la valeur nominale de 65 kA de l’exemple chiffré; homologable UL (cULus)/CSA sur demande. Ces normes constituent un contexte d’intégration; rien de ce qui précède n’indique qu’un produit porte une homologation d’un tiers. Le [calculateur de dimensionnement et de protection des transformateurs](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator/) convertit une taille de bloc en kVA normalisé, courant à pleine charge et protection contre les surintensités en une seule passe, et le [configurateur de transformateur](https://entogo.ca/fr/products/transformer-quote/) mène le kVA, la tension, l’impédance et le refroidissement jusqu’à une spécification complète. La [gamme de transformateurs et de postes](https://entogo.ca/fr/products/category/transformers-substations/), le [stockage commercial et industriel](https://entogo.ca/fr/solutions/commercial-industrial-storage/) et le [stockage d’énergie par batteries en conteneur](https://entogo.ca/fr/products/containerized-battery-energy-storage-system/) couvrent le reste, avec la topologie de couplage dans [couplage CC ou couplage CA pour le solaire avec stockage](https://entogo.ca/insights/dc-coupled-vs-ac-coupled-solar-storage/) et le choix de l’onduleur dans [onduleurs formateurs de réseau ou suiveurs de réseau](https://entogo.ca/insights/grid-forming-vs-grid-following-inverters-battery-storage/). Lorsque les trois proviennent d’un même fabricant, ils peuvent être spécifiés à partir d’une seule étude de court-circuit. Un dossier de raccordement est une chaîne de cinq chiffres, et seul le premier est mesuré. Prenez la puissance apparente de l’onduleur au facteur de puissance exigé par le distributeur, arrondissez-la à l’échelon supérieur de l’échelle normalisée, appliquez le multiplicateur de 125 % aux conducteurs et au dispositif plutôt qu’au transformateur, choisissez l’impédance en gardant l’étude de court-circuit ouverte, et ajoutez la contribution propre de l’onduleur avant que quiconque ne commande l’appareillage. Faites le calcul Les règles de cet article sont celles que le calculateur applique en direct. Entrez votre charge, vos tensions et l’édition du code, puis transposez le résultat dans une spécification. [Ouvrir le calculateur](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator/) ## Sources 1. [EPRI DER Settings — Current Status of Equipment and Practices (IEEE 1547-2018 reactive capability)](https://dersettings.epri.com/assets/Current_Status_of_Equipment_and_Practices.pdf) 2. [IEEE Power System Relaying Committee — Impact of Inverter Based Resources on Utility Transmission System Protection](https://www.pes-psrc.org/kb/report/109.pdf) 3. [EC&M — NEC Requirements for Interconnected Power Sources (Article 705)](https://www.ecmweb.com/national-electrical-code/code-basics/article/55136607/nec-requirements-for-interconnected-power-sources) 4. [EC&M — NEC Requirements for Energy Storage Systems (Article 706)](https://www.ecmweb.com/national-electrical-code/code-basics/article/21281692/nec-requirements-for-energy-storage-systems) 5. [Electrical Industry Canada — Guide to the Canadian Electrical Code, Part 1, 25th Edition, Section 64](https://electricalindustry.ca/latest-articles/9516-guide-to-the-canadian-electrical-code-part-1-25th-edition-a-road-map-section-64/) 6. [Electrical Industry Canada — Guide to the Canadian Electrical Code, Part 1, 25th Edition, Section 84](https://electricalindustry.ca/latest-articles/section-84-canadian-electrical-code/) 7. [Mayfield Renewables — Code Corner on NEC 705.12(B)(3) load-side source connections](https://www.mayfield.energy/technical-articles/code-corner-nec-article-70512b36-load-side-source-connections/) 8. [Electrical License Renewal — NEC 240.6(A) standard ampere ratings](https://www.electricallicenserenewal.com/Electrical-Continuing-Education-Courses/NEC-Content.php?sectionID=253) - Stockage d'énergie - BESS - Raccordement au réseau - NEC - IEEE 1547 - Dimensionnement en kVA FAQ ## Questions fréquentes - **Quelle taille de transformateur faut-il pour un système de stockage par batteries de 2 MW ?**: Il faut le dimensionner à partir de la puissance apparente, et non des kW. Un système de conversion de puissance de 2 MW respectant le facteur de puissance de 0.90 correspondant à la capacité réactive de catégorie B d'IEEE 1547 est une source de 2222 kVA, ce qui s'arrondit à un transformateur normalisé de 2500 kVA à une charge de 88.9 %. - **Pourquoi un onduleur de 2000 kW est-il considéré comme une source de 2222 kVA ?**: La norme IEEE 1547-2018 exige, pour la catégorie B, une capacité d'injection et d'absorption de puissance réactive de 44 % de la puissance apparente nominale, valeur choisie pour correspondre à un facteur de puissance de 0.90 à la puissance active nominale. Diviser 2000 kW par 0.90 donne 2222 kVA, et un transformateur transporte de la puissance apparente. - **Combien d'ampères un transformateur de 2500 kVA tire-t-il à 600 volts ?**: Un transformateur de 2500 kVA à 600 V triphasé tire 2406 A. Le calcul est 2,500,000 divisé par 1039.23, le produit de la racine carrée de 3 et de 600. Ce même 2500 kVA tire 115.7 A à 12.47 kV et 52.3 A à 27.6 kV. - **La règle des 125 % en régime continu s'applique-t-elle au kVA du transformateur ?**: Non. NEC 705.28(A) et 705.30 appliquent 125 % aux conducteurs du circuit de sortie et au dispositif de protection contre les surintensités, et NEC 706.30 fait de même à partir du courant de plaque signalétique du SSE. Les transformateurs ont une puissance nominale continue selon IEEE C57.12.00, donc 2222 kVA sur un appareil de 2500 kVA est correct. - **Quel courant de défaut un onduleur de batteries apporte-t-il ?**: Bien moins qu'une machine tournante. L'IEEE Power System Relaying Committee situe la contribution au défaut d'un convertisseur dans une plage habituelle de 1.1 à 2.0 fois le courant nominal. À 1.2 pu, un onduleur de 2138 A ajoute environ 2,566 A, contre 41,837 A arrivant par un transformateur à 5.75 %. - **En quoi le Code canadien de l'électricité diffère-t-il pour le raccordement des batteries ?**: La règle 64-112 du CEC plafonne les sources en rétroalimentation à 120 % de la valeur nominale d'un jeu de barres pour les bâtiments non résidentiels, et à 125 % pour les logements. La règle 84-012 dimensionne la protection contre les surintensités du transformateur selon la section 26, chaque enroulement étant évalué comme primaire, et la section 84 régit le dispositif de sectionnement. - **Quelle impédance un transformateur de raccordement de batteries devrait-il avoir ?**: L'impédance est un paramètre d'achat qui détermine le courant de défaut. Sur un appareil de 2500 kVA, 600 V, 5.75 % donne 44,403 A au jeu de barres et impose un appareillage de 65 kA, tandis que 8 % donne 32,636 A et convient à un appareillage de 42 kA. Une impédance plus élevée coûte en régulation de tension sous charge. À lire ensuite ## Analyses connexes [![Station de recharge rapide CC pour camions électriques près d'une infrastructure de réseau de transport](https://entogo.ca/_astro/electric-truck-depot-charging-power-sizing.ChJcvEz2_1F3zyJ.webp) Recharge de VE ### Quelle puissance faut-il pour un dépôt de camions électriques ? Dimensionnement selon les kWh par jour et la durée de stationnement Un dépôt de 30 tracteurs roulant 180 mi par jour à 2.0 kWh/mi transfère 10,800 kWh aux batteries, exige 1,451.6 kW de puissance CA moyenne sur 8 heures et un transformateur de 2,000 kVA. L'énergie fixe le plancher ; NEC 625.42 et CEC 8-106(10) fixent la charge selon le code. 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[Parler à notre équipe d’ingénierie](https://entogo.ca/fr/contact/) ## Structured data (JSON-LD) ```json {"@context":"https://schema.org","@type":"Article","headline":"Dimensionner un raccordement de stockage par batteries : kVA et %Z","description":"Un onduleur de batteries de 2 MW respectant la capacité réactive exigée par IEEE 1547 est une source de 2222 kVA; il lui faut donc un transformateur de 2500 kVA, 2673 A de conducteur selon NEC 705.28, et un appareillage de 65 kA dès que le courant de défaut au jeu de barres de 600 V atteint 44,403 A.","image":"https://entogo.ca/_astro/battery-storage-interconnection-transformer-sizing.B07z-eni.jpg","author":{"@id":"https://entogo.ca/#organization"},"publisher":{"@id":"https://entogo.ca/#organization"},"mainEntityOfPage":"https://entogo.ca/fr/insights/battery-storage-interconnection-transformer-sizing/","inLanguage":"fr-CA","datePublished":"2026-09-21T00:00:00.000Z","dateModified":"2026-09-21T00:00:00.000Z","keywords":"Stockage d'énergie, BESS, Raccordement au réseau, NEC, IEEE 1547, Dimensionnement en kVA","abstract":"La norme IEEE 1547-2018 fixe la capacité réactive de catégorie B à 44 % de la puissance apparente nominale, une valeur choisie pour correspondre à un facteur de puissance de 0.90; un onduleur de 2 MW est donc une source de 2222 kVA. Arrondissez 2222 kVA à l'échelon supérieur de la gamme ANSI/IEEE C57.12, soit un transformateur de 2500 kVA — une charge de 88.9 % est correcte, et un appareil de 3000 kVA n'apporte aucune conformité réglementaire supplémentaire. NEC 705.28(A) et 705.30 imposent 125 % aux conducteurs et au dispositif de protection, non au kVA du transformateur — 1.25 x 2138 A = 2673 A, soit un disjoncteur de 3000 A selon NEC 240.6(A). À une impédance de 5.75 %, le jeu de barres de 600 V reçoit 41,837 A par le transformateur, plus 2,566 A de l'onduleur à 1.2 pu, pour un total de 44,403 A — ce qui exclut un appareillage de 42 kA. La règle 64-112 du CEC plafonne les sources en rétroalimentation à 120 % de la valeur nominale d'un jeu de barres pour les bâtiments non résidentiels, et à 125 % pour les logements. La règle 84-012 du CEC dimensionne la protection contre les surintensités du transformateur selon la section 26, chaque enroulement étant évalué comme primaire, car la puissance circule dans les deux sens.","citation":[{"@type":"CreativeWork","name":"EPRI DER Settings — Current Status of Equipment and Practices (IEEE 1547-2018 reactive capability)","url":"https://dersettings.epri.com/assets/Current_Status_of_Equipment_and_Practices.pdf"},{"@type":"CreativeWork","name":"IEEE Power System Relaying Committee — Impact of Inverter Based Resources on Utility Transmission System Protection","url":"https://www.pes-psrc.org/kb/report/109.pdf"},{"@type":"CreativeWork","name":"EC&M — NEC Requirements for Interconnected Power Sources (Article 705)","url":"https://www.ecmweb.com/national-electrical-code/code-basics/article/55136607/nec-requirements-for-interconnected-power-sources"},{"@type":"CreativeWork","name":"EC&M — NEC Requirements for Energy Storage Systems (Article 706)","url":"https://www.ecmweb.com/national-electrical-code/code-basics/article/21281692/nec-requirements-for-energy-storage-systems"},{"@type":"CreativeWork","name":"Electrical Industry Canada — Guide to the Canadian Electrical Code, Part 1, 25th Edition, Section 64","url":"https://electricalindustry.ca/latest-articles/9516-guide-to-the-canadian-electrical-code-part-1-25th-edition-a-road-map-section-64/"},{"@type":"CreativeWork","name":"Electrical Industry Canada — Guide to the Canadian Electrical Code, Part 1, 25th Edition, Section 84","url":"https://electricalindustry.ca/latest-articles/section-84-canadian-electrical-code/"},{"@type":"CreativeWork","name":"Mayfield Renewables — Code Corner on NEC 705.12(B)(3) load-side source connections","url":"https://www.mayfield.energy/technical-articles/code-corner-nec-article-70512b36-load-side-source-connections/"},{"@type":"CreativeWork","name":"Electrical License Renewal — NEC 240.6(A) standard ampere ratings","url":"https://www.electricallicenserenewal.com/Electrical-Continuing-Education-Courses/NEC-Content.php?sectionID=253"}]} ``` ```json {"@context":"https://schema.org","@type":"BreadcrumbList","itemListElement":[{"@type":"ListItem","position":1,"name":"Accueil","item":"https://entogo.ca/fr/"},{"@type":"ListItem","position":2,"name":"Analyses","item":"https://entogo.ca/fr/insights/"},{"@type":"ListItem","position":3,"name":"Dimensionner un raccordement de stockage par batteries : kVA et %Z"}],"inLanguage":"fr-CA"} ``` ```json {"@context":"https://schema.org","@type":"FAQPage","mainEntity":[{"@type":"Question","name":"Quelle taille de transformateur faut-il pour un système de stockage par batteries de 2 MW ?","acceptedAnswer":{"@type":"Answer","text":"Il faut le dimensionner à partir de la puissance apparente, et non des kW. 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