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title: "Dimensionner la protection contre les surintensités | Entogo"
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Accueil › Analyses › Dimensionner la protection contre les surintensités du transformateur (NEC 450.3(B) et CCE 26)

Énergie et distribution

# Dimensionner la protection contre les surintensités du transformateur (NEC 450.3(B) et CCE 26)

Entogo 9 juin 2026 Mis à jour le 5 septembre 2026

![Distribution électrique d'une usine industrielle — dimensionnement de la protection primaire et secondaire contre les surintensités du transformateur et du courant de défaut disponible selon le NEC 450.3(B) et la Section 26 du CCE](https://entogo.ca/_astro/entogo-buyer-line-industrial-epc-oil-refinery-plant.DiDd7xBQ_112F7M.webp)

En bref

Comment dimensionner la protection primaire et secondaire contre les surintensités d'un transformateur selon le tableau 450.3(B) du NEC et la règle 26-254 du CCE, et déterminer le courant de défaut au secondaire pour le pouvoir de coupure et la SCCR en aval — exemples chiffrés pour les États-Unis et le Canada.

La protection contre les surintensités d’un transformateur est l’un des seuls éléments de l’installation qui doit satisfaire simultanément à deux documents intransigeants : la règle du code qui plafonne le calibre du dispositif, et la physique du courant de défaut que l’appareillage en aval doit pouvoir supporter. Se tromper sur le premier point fait rejeter le projet par l’inspecteur — ou pire, fait déclencher intempestivement le fusible primaire à chaque mise sous tension. Se tromper sur le second demande à un panneau de distribution d’interrompre un défaut pour lequel il n’a jamais été prévu. Voici comment déterminer ces deux valeurs, pour les États-Unis (NEC) et le Canada (CCE), avec des exemples chiffrés qui montrent où les deux codes divergent discrètement.

Tout ce qui suit constitue l’ensemble de règles derrière le [calculateur de dimensionnement et de protection des transformateurs](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator), qui exécute ces tableaux en direct; voici l’explication de ce qu’il calcule et pourquoi. Cela suppose que la puissance en kVA est déjà choisie — si ce n’est pas le cas, commencez par [comment dimensionner un transformateur](https://entogo.ca/fr/insights/how-to-size-a-transformer-kva-selection).

## Premier principe : le 450.3(B) protège le transformateur, pas le fil

L’erreur d’interprétation la plus courante en matière de protection des transformateurs consiste à traiter le dispositif primaire comme s’il protégeait les conducteurs secondaires. Ce n’est pas le cas. **Le NEC 450.3(B) et la Section 26 du CCE dimensionnent le dispositif pour protéger l’enroulement du transformateur** — les conducteurs de part et d’autre font l’objet d’un calcul distinct. Avec une protection **primaire seule** en particulier, les conducteurs secondaires et le panneau en aval doivent être protégés par d’autres moyens, généralement les règles de dérivation des conducteurs secondaires du **NEC 240.21(C)**. Garder ces deux tâches distinctes à l’esprit permet de comprendre le reste du tableau.

Les pourcentages sont également des **maximums**, non des cibles. Le code indique le plus grand dispositif que vous pouvez utiliser; la coordination, le courant d’appel et la charge déterminent à quel point vous vous rapprochez réellement de ce plafond.

## La règle du NEC : tableau 450.3(B), 1000 V et moins

Pour les transformateurs d’au plus **1000 V**, le dispositif de protection maximal est un pourcentage du **courant à pleine charge (nominal) de l’enroulement**. Ce pourcentage dépend du fait que l’on protège le primaire seul ou les deux côtés, ainsi que de l’ampleur du courant.

| Protection | Enroulement et courant | Dispositif de protection maximal (% du nominal) |
| --- | --- | --- |
| **Primaire seule** | Primaire ≥ 9 A | **125 %** (arrondi supérieur\*) |
| | Primaire de 2 à 9 A | **167 %** |
| | Primaire < 2 A | **300 %** |
| **Primaire et secondaire** | Primaire (toute valeur) | **250 %** |
| | Secondaire ≥ 9 A | **125 %** (arrondi supérieur\*) |
| | Secondaire < 9 A | **167 %** |

\*Note 1 du tableau 450.3(B) : lorsque 125 % du courant nominal ne correspond à aucun calibre normalisé de dispositif, le **calibre normalisé immédiatement supérieur** est permis. Les calibres normalisés sont ceux de l’échelle du **NEC 240.6(A)** — 15, 20, 25, 30 … 6000 A, plus les petits calibres de fusibles **1, 3, 6 et 10 A** qui protègent les transformateurs de commande et d’éclairage.

Les deux colonnes répondent à des intentions de conception différentes. La **protection primaire seule** constitue la voie du matériel minimal pour un plus petit transformateur : un seul dispositif côté ligne à ≤ 125 %. La **protection primaire et secondaire** ajoute un disjoncteur principal secondaire à ≤ 125 % — ce qui procure au primaire un plafond beaucoup plus élevé (250 %) afin qu’il puisse tenir le courant d’appel sans déclenchement intempestif. Les rangées à 167 % et 300 % existent pour les petits transformateurs dont le courant à pleine charge est si faible qu’un dispositif à 125 % déclencherait sur le seul courant d’appel de magnétisation.

### Un exemple chiffré selon le NEC

Une unité **triphasée de type sec, 150 kVA, 480 V → 208Y/120 V**, protégée des deux côtés :

1. **Courant à pleine charge du primaire :** 150 000 ÷ (480 × √3) = **180 A**.
2. **Dispositif primaire :** 250 % × 180 = 451 A → le plus grand calibre normalisé ne dépassant pas cette valeur est **450 A**.
3. **Courant à pleine charge du secondaire :** 150 000 ÷ (208 × √3) = **416 A**.
4. **Dispositif secondaire :** 125 % × 416 = 520 A → arrondi à la hausse en vertu de la note 1 à **600 A**.

Essayez avec un autre calibre ou une autre tension — le bloc calcule le plafond primaire de 250 % à partir du courant à pleine charge; arrondissez le résultat **à la baisse** au calibre normalisé du NEC 240.6(A), exactement comme à l’étape 2 (450 A ici).

**Plafond du dispositif primaire à 250 % du courant à pleine charge** — `OCPD = 2.5 * kVA * 1000 / (sqrt(3) * V)` with kVA = 150 kVA, V = 480 V → **OCPD = 451 A**

Si l’on retire le disjoncteur principal secondaire, le même transformateur en protection **primaire seule** prend un dispositif primaire de 125 % × 180 = 225 A — auquel cas les conducteurs secondaires doivent alors être protégés en vertu du 240.21(C).

## La règle du CCE : Section 26, et où le Canada diffère

Le Canada dimensionne la même protection en vertu de la **Section 26 de la CSA C22.1 (le Code canadien de l’électricité)**. Pour les **transformateurs de type sec de 750 V et moins**, la règle applicable est la **26-254** :

- **26-254(1) :** le dispositif de protection primaire est réglé à **≤ 125 %** du courant primaire nominal (calibre normalisé immédiatement supérieur permis, comme dans le NEC).
- **26-254(2) :** lorsqu’un dispositif secondaire est réglé à **≤ 125 %** du courant secondaire nominal, **l’artère primaire peut être réglée jusqu’à ≤ 300 %** du courant primaire nominal.

Ces 300 % constituent la divergence discrète mais bien réelle par rapport au NEC. Sur le même transformateur protégé des deux côtés, **les États-Unis plafonnent le primaire à 250 % et le Canada à 300 %.** Prenons l’équivalent canadien **150 kVA, 600 V → 208 V** : le courant à pleine charge du primaire est de 144 A, de sorte que les 250 % du NEC donnent 361 A → un dispositif de 350 A, tandis que la tolérance de 300 % du CCE pour l’artère donne 433 A → un dispositif de 400 A. Le secondaire reste à 125 % dans les deux cas. Les transformateurs de puissance immergés dans l’huile et de plus de 750 V relèvent plutôt des **règles 26-250 / 26-252**, et la sous-règle exacte doit toujours être confirmée auprès de la CSA C22.1 et de l’**autorité compétente (AHJ) / ESA** locale.

Cette différence entre les États-Unis et le Canada explique précisément pourquoi l’outil d’un fournisseur nord-américain doit intégrer les deux codes — faites basculer le [calculateur](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator) entre le NEC et le CCE, et le dispositif primaire change pour ce même transformateur.

## Le second chiffre : le courant de défaut disponible et le AIC / SCCR

Dimensionner le dispositif de protection ne dit rien sur la capacité de l’appareillage à **interrompre** un défaut — c’est une question distincte, à laquelle répond le **courant de défaut disponible** au secondaire du transformateur. La première approche classique utilise la **méthode de la source infinie** : le courant de défaut disponible équivaut au courant à pleine charge du secondaire divisé par l’impédance en pourcentage du transformateur.

> Courant de défaut disponible ≈ courant à pleine charge du secondaire ÷ (%Z ÷ 100)

**Courant de défaut selon la méthode de la source infinie, aux bornes secondaires** — `Isc = kVA * 1000 / (sqrt(3) * V) / (Z / 100)` with kVA = 500 kVA, V = 208 V, Z = 5 % → **Isc = 27,757 A**

Un transformateur de **500 kVA, 480 V → 208 V**, tire **1388 A** au secondaire; à une impédance nominale de **5 %**, cela donne **1388 ÷ 0.05 ≈ 27.8 kA** de courant de défaut disponible aux bornes secondaires. Tout disjoncteur et fusible juste en aval doit avoir un **pouvoir de coupure (AIC)** au moins aussi élevé, et tout ensemble de panneaux de distribution et d’appareillage de commutation, une **tenue au courant de court-circuit (SCCR)** qui l’égale ou le dépasse — exigence du **NEC 110.9 / 110.10** et de la **règle 14-012 de la CSA C22.1**. 27.8 kA s’arrondit à un dispositif de calibre **35 kA**.

Deux mises en garde font de ceci un filtre, et non une étude complète. L’hypothèse de la source infinie est **prudente, donc élevée** — une source de service public finie et l’impédance des conducteurs en aval la réduisent toutes deux — mais **les moteurs raccordés alimentent un défaut** et la font remonter. Et **une impédance réelle plus faible produit un courant de défaut plus élevé** : les petites unités immergées dans l’huile peuvent avoir une %Z proche de 2 %, où la même puissance en kVA produit un courant de défaut bien plus élevé qu’une unité de type sec à 5.75 %. L’impédance en pourcentage (%Z) inscrite à la plaque signalétique fait foi; la méthode point à point de l’[IEEE 242](https://standards.ieee.org/) (Buff Book) constitue la base de l’étude complète qui la confirme.

## Une liste de vérification pour la spécification de la protection

Les deux chiffres ci-dessus sont l’essentiel, mais un schéma de protection complet règle également :

- **Courant à pleine charge de l’enroulement** — primaire et secondaire (la base de chaque pourcentage ci-dessus)
- **Schéma de protection** — primaire seule ou primaire et secondaire, et donc quelles rangées du tableau s’appliquent
- **Calibres normalisés des dispositifs** — fusibles ou disjoncteurs à temps inverse (NEC 240.6(A) / CSA Section 14)
- **Coordination du courant d’appel** — un dispositif temporisé qui tient de 8 à 12 fois le courant nominal pendant quelques cycles sans déclencher
- **Protection des conducteurs secondaires** — règles de dérivation du 240.21(C) là où le dispositif primaire ne couvre pas le secondaire
- **Courant de défaut disponible** et le AIC / SCCR en aval qui doit le dépasser
- **Primaires en moyenne tension** — au-delà de 1000 V, le NEC passe au tableau 450.3(A) (selon la %Z et le lieu supervisé), un tableau différent non traité ici

## Où Entogo s’intègre

Entogo fabrique des transformateurs immergés dans l’huile, de type sec et sur socle (pad-mounted), ainsi que des [ensembles d’appareillage de commutation (MT) et de distribution](https://entogo.ca/fr/products/category/switchgear-distribution) et des postes préfabriqués dans sa propre usine source — conçus et fabriqués selon **ANSI/IEEE C57** ou **CEI 60076**, certifiables UL/CSA sur demande. Comme la même maison construit le transformateur et l’appareillage de commutation (MT) qu’il alimente, la protection et le SCCR sont coordonnés comme un seul ensemble plutôt qu’assemblés sur le chantier.

Calculez d’abord vos chiffres dans le [calculateur de dimensionnement et de protection des transformateurs](https://entogo.ca/tools/transformer-sizing-calculator) — courant à pleine charge, dispositif de protection selon le NEC 450.3(B) / CCE 26-254, courant de défaut disponible et enveloppe, en une seule passe — puis transformez le résultat en spécification avec le [configurateur de transformateur](https://entogo.ca/fr/products/transformer-quote) ou parcourez la [gamme de transformateurs et de postes](https://entogo.ca/fr/products/category/transformers-substations). Pour la décision de dimensionnement qui précède la protection, voir [comment dimensionner un transformateur](https://entogo.ca/fr/insights/how-to-size-a-transformer-kva-selection).

La protection d’un transformateur n’est pas un calcul difficile, mais c’est un calcul exigeant : dimensionnez le dispositif pour l’enroulement, traitez les conducteurs comme une tâche distincte, tenez le courant d’appel, et assurez-vous que tout ce qui est en aval peut interrompre le défaut que le transformateur peut délivrer. Nommez chaque chiffre selon la règle qui le fonde, et le schéma passera l’inspection et survivra au défaut.

- Transformateurs
- Protection contre les surintensités
- NEC 450.3(B)
- CCE Section 26
- Courant de défaut
- AIC / SCCR
- Énergie et distribution

FAQ

## Questions fréquentes

- **Comment dimensionner la protection contre les surintensités d'un transformateur selon le NEC 450.3(B)?**: Pour un transformateur d'au plus 1000 V, le tableau 450.3(B) du NEC fixe le dispositif de protection maximal en pourcentage du courant nominal (à pleine charge) de l'enroulement. Avec une protection primaire seule, le maximum est de 125 % lorsque le courant primaire est de 9 A ou plus (le calibre normalisé immédiatement supérieur est permis en vertu de la note 1), de 167 % entre 2 et 9 A, et de 300 % en dessous de 2 A. Avec une protection primaire et secondaire, le primaire peut atteindre 250 % et le secondaire est limité à 125 % (167 % en dessous de 9 A). Appliquez le pourcentage au courant à pleine charge de l'enroulement, puis choisissez le dispositif parmi les calibres normalisés du NEC 240.6(A).
- **Quelle est la différence entre une protection primaire seule et une protection primaire et secondaire?**: La protection primaire seule utilise un seul dispositif de protection sur le côté primaire (ligne), dimensionné jusqu'à 125 % du courant à pleine charge du primaire. Elle est courante pour les petits transformateurs, mais les conducteurs secondaires doivent alors être protégés par d'autres moyens en vertu des règles de dérivation (NEC 240.21(C)). La protection primaire et secondaire ajoute un dispositif secondaire dimensionné jusqu'à 125 % du courant secondaire, ce qui permet en retour au dispositif primaire d'aller plus haut — jusqu'à 250 % selon le NEC — pour tenir le courant d'appel. Le NEC 450.3(B) protège le transformateur; il ne protège jamais les conducteurs, qui font l'objet d'un calcul distinct.
- **En quoi la Section 26 du CCE diffère-t-elle du NEC pour la protection des transformateurs?**: Le CCE régit les transformateurs de type sec de 750 V et moins à la règle 26-254. La règle 26-254(1) limite le dispositif de protection primaire à 125 % du courant primaire nominal (calibre normalisé immédiatement supérieur permis). La règle 26-254(2) est là où le Canada diffère des États-Unis — lorsqu'un dispositif secondaire est réglé à au plus 125 % du courant secondaire nominal, l'artère primaire peut atteindre jusqu'à 300 % du courant primaire nominal, contre 250 % selon le NEC. Les transformateurs de puissance immergés dans l'huile et de plus de 750 V relèvent des règles 26-250 et 26-252. Confirmez toujours la sous-règle exacte auprès de la CSA C22.1 et de votre autorité compétente (AHJ) ou ESA.
- **Comment calculer le courant de défaut disponible au secondaire d'un transformateur?**: L'estimation rapide par la méthode de la source infinie consiste à diviser le courant à pleine charge du secondaire par l'impédance en pourcentage — courant de défaut disponible = courant à pleine charge du secondaire ÷ (%Z ÷ 100). Un secondaire de 500 kVA, 208 V, tire environ 1388 A; à une impédance nominale de 5 %, cela représente environ 27.8 kA de courant de défaut disponible. Cette méthode suppose une source de service public illimitée, ce qui la rend délibérément prudente (élevée). Une source de service public finie et les conducteurs en aval l'abaissent, tandis que les moteurs raccordés l'élèvent — une étude complète de court-circuit affine ce chiffre avant qu'on ne s'y fie.
- **Quel pouvoir de coupure (AIC) ou quelle tenue au court-circuit (SCCR) faut-il en aval d'un transformateur?**: Les disjoncteurs et fusibles situés juste en aval du transformateur doivent avoir un pouvoir de coupure (AIC) au moins égal au courant de défaut disponible à cet endroit, et les panneaux de distribution et l'appareillage de commutation doivent présenter une tenue au courant de court-circuit (SCCR) qui l'égale ou le dépasse — exigence du NEC 110.9 / 110.10 et de la règle 14-012 de la CSA C22.1. Prenez le courant de défaut disponible aux bornes secondaires et choisissez le pouvoir de coupure normalisé immédiatement supérieur ou égal (par exemple, 27.8 kA s'arrondit à un dispositif de 35 kA). Une impédance réelle du transformateur plus faible produit un courant de défaut plus élevé; vérifiez donc l'impédance en pourcentage (%Z) inscrite à la plaque signalétique avant d'arrêter un AIC.
- **Pourquoi un disjoncteur primaire de transformateur déclenche-t-il à la mise sous tension du transformateur?**: Le courant d'appel de magnétisation d'un transformateur peut atteindre de 8 à 12 fois le courant nominal pendant quelques cycles à la mise sous tension. Un dispositif primaire dimensionné au bas de la plage permise déclenchera intempestivement sur ce courant d'appel — c'est exactement pourquoi le tableau 450.3(B) du NEC et la règle 26-254 du CCE permettent de dimensionner le dispositif bien au-delà de 100 % (jusqu'à 250-300 % dans le cas d'une protection des deux côtés). Utilisez un fusible temporisé (à double élément) ou un disjoncteur à temps inverse, et coordonnez-le avec la courbe de courant d'appel et de dommage du transformateur.

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